Design og testing av en lavteknologisk DEW-generator for å bestemme elektromagnetisk immunitet til standard elektroniske kretser

Abstrakt:

Denne artikkelen beskriver effekten av elektromagnetiske miljøer med høy effekt (HPEM) på driften av alle grunnleggende elementer i elektriske kraftnettverk. Frekvensbånd er definert for HPEM-miljøene. Oppmerksomheten er spesielt fokusert på rettet energivåpen (DEW) og intensjonell elektromagnetisk interferens (IEMI). En klassifisering av DEW- og IEMI-generatorer i form av E-feltnivå og målavstand fra DEW- eller IEMI-generatorantenneåpningen er også beskrevet. Hovedfokuset i denne artikkelen er på design og testing av en lavteknologisk DEW-generator som brukes til å bestemme den elektromagnetiske immuniteten til standard elektroniske kretser.

I tillegg er verifiseringen av elektromagnetisk immunitet for en enkel elektronisk krets uten tilstrekkelig beskyttelse mot E-feltet også forklart. Resultatet av denne artikkelen er bestemmelsen av E-feltgrensene for feilfri drift, funksjonsfeil på de testede kretsene og den irreversible ødeleggelsen av kretsene. Det målte E-feltet ble sammenlignet med grunnleggende mikrobølgestrålingsteori og simuleringsresultater i COMSOL Multiphysics-programvare (COMSOL, Inc. 100 District Avenue Burlington, MA 01803 USA).

Immunitet er kroppens forsvarsmekanisme. Kroppen kan identifisere og eliminere fremmedlegemer som invaderer fra utsiden;

Gamle, skadede, døde, degenererte selvceller og evnen til å gjenkjenne og håndtere muterte og virusinfiserte celler i kroppen. når

Når immuniteten er lav, er det lett å lide av sykdommer. De viktigste påvirkningsfaktorene for lav immunitet er aldersfaktoren: det er to immunfaktorer i livet.

Stadier med lav immunitet, nemlig barndom og alderdom. I vår forskning fant vi at vår Cistanche deserticola kan forbedre immuniteten, Cistanche deserticola polysakkarider og verbascoside kan øke aktiviteten til hjerte- og hjernevevsenzymer, forsterke fagocytose av peritonealceller og spredningsresponsen til lymfocytter, og dermed forbedre immuniteten.

Klikk cistanche deserticola supplement produkt

Nøkkelord:

høyeffekt elektromagnetisk (HPEM) miljø; rettet energivåpen (DEW); forsettlig elektromagnetisk interferens (IEMI); elektromagnetisk immunitet magnetron; innblanding; antenne; optimalisering; elektromagnetisk immunitet.

1. Introduksjon

Et elkraftnett består av grunnleggende elementer av produksjon, overføring, distribusjon og brukere eller forbrukere. Store kraftverk er planlagt basert på anslått kraftbehov for hver dag, og verdensauksjoner holdes for å oppnå best pris og pålitelighet for forbrukeren. På grunn av en økende trend med å bruke mer økologiske elektrisitetskilder som solcelleanlegg [1,2], vindparker [3,4] etc. stilles det mye større krav til overføringsnettet når det gjelder struktur [5,6] ], stabilitet [7], optimalisering [8–10] og sikring av sluttkundens krav mot forstyrrelser [11–13].

Hvert stort kraftselskap har et kontrollsenter som jobber for å holde den genererte og brukte kraften i balanse gjennom deres eksisterende og mangfoldige kommunikasjonsnettverk. I tillegg bruker de andre kommunikasjonsnettverk for å holde styr på forholdene til kontrollelektronikken i transformatorstasjonene for å reagere ved feil eller utstyrsfeil. Alle disse nettverkene med elektroniske informasjons- og kommunikasjonssystemer er sårbare for effektene av HPEM-miljøer.

HPEM-miljøer inkluderer lynelektromagnetisk puls (LEMP), ekstreme geomagnetiske stormpåvirkninger, kjernefysiske elektromagnetiske pulser (NEMP), høyhøyde elektromagnetisk puls (HEMP) og høyeffekts radiofrekvens (HPRF) fenomener, inkludert rettet energivåpen (DEW) og forsettlig elektromagnetisk interferens (IEMI). Innenfor sikkerhet er det brukte begrepet DEW; i sivil terminologi er det brukte begrepet rettet energi (DE). Spesielt er DEW-er og IEMI-er for tiden en stor trussel mot funksjonen til elektroniske og informasjonssystemer i elektriske kraftnettverk, så vel som i andre statlige infrastrukturer [14,15].

DEW-er og IEMI-er skaper et elektromagnetisk felt med pulserende kraft kalt elektromagnetisk puls (EMP), som kan forårsake funksjonsfeil eller til og med ødeleggelse av elektroniske kretser. På grunn av rask forskningsutvikling på dette området kan små kompakte enheter bygges. Disse enhetene er svært attraktive for bruk i forsvars- og sikkerhetsteknologi, men de kan også misbrukes av terrorister. Den spesifikke bruken av DEW-er og IEMI-er avhenger av metoden for å generere elektromagnetiske felt og også av det brukte frekvensbåndet. DEW-er og IEMI-er fungerer vanligvis i følgende moduser:

1 En enkelt puls med mange sykluser av en enkelt frekvens (et intenst smalbåndssignal som kan ha en viss frekvenssmidighet).

2 En burst som inneholder mange pulser, hvor hver puls inneholder mange sykluser med en enkelt frekvens.

3 En ultra-wide-band (UWB) transient puls (spektralt innhold fra 100 s MHz til flere GHz).

4 Et utbrudd av mange utstrålte eller ledede UWB-pulser.

DEW- og IEMI-signaler kan trenge gjennom stråling eller ledning i elektroniske enheter [16,17]. Figur 1 viser frekvensbåndene til individuelle komponenter i HPEM-miljøer. Figuren er hentet fra [14]. Spektral tetthet er plottet på den vertikale aksen. Enheten er V/m/Hz.

I DEW- og IEMI-miljøer er det avgjørende å vurdere E-feltets avhengighet av avstanden til DEW- eller IEMI-generatoren fra målet. Parameteren som ofte brukes i dette området er rE; i andre publikasjoner, også referert til som meritfaktor (FOM), er enheten volt (V). Denne parameteren representerer produktet av E-felt E og avstand r fra sendegeneratorantennen.

DEW- og IEMI-generatorer, egnet for bruk i bevisst forstyrrelse av funksjonen til teknologi som inneholder sensitiv elektronikk, kan deles inn i henhold til nivået av deres kompleksitet og dermed deres tilgjengelighet som følger [16,18–22]:

1 Lavteknologiske generatorer rE '1 kV (f.eks. mikrobølgeovn).

2 Medium-tech generatorer er titalls til hundrevis av kV (f.eks. modifiserte radarsendere).

3 høyteknologiske generatorer re ' rekkefølge av enheter MV (spesielle teknologier).

E-feltnivået ved plasseringen av den elektroniske enheten (målet) i det aktuelle frekvensbåndet er avgjørende for forstyrrelse eller ødeleggelse av de elektroniske systemene. Forstyrrelse av aktiviteter eller ødeleggelse av målet kan oppnås av høyteknologiske eller middels teknologiske generatorer som opererer på lang avstand eller av en lavteknologisk generator plassert nær målet. For tiden er et svært attraktivt sted for DEW- og IEMI-generatorer ombord på ubemannede luftfartøyer (UAV). Project CHAMP [23,24] viser resultater av DEW- eller IEMI-generatorer ombord på en UAV som forårsaker høyeffektiv avbrudd eller ødeleggelse av elektroniske systemer.

De følgende avsnittene omhandler design og testing av en lavteknologisk DEW-generator, som ble brukt til å bestemme den elektromagnetiske immuniteten til standard elektroniske kretser. En magnetron ble brukt som kraftelementet til generatoren. Deretter utføres målinger av elektromagnetisk immunitet til elektroniske kretser uten ekstra beskyttelse mot effekten av E-felt. Resultatet er bestemmelsen av E-feltgrensene for feilfri drift og for feiltilstander for de testede kretsene og E-feltnivået for irreversibel ødeleggelse av kretsene.

2. Konsept for en lavteknologisk DEW-generator med en magnetron

En magnetron, vanligvis brukt i mikrobølgeovner, ble valgt for å produsere en mikrobølgekraftgenerator som opererer i S-båndet (Figur 2).

En magnetron ble brukt i mikrobølgekraftgeneratoren som en kilde til høyfrekvente oscillasjoner med høy effekt (Type 2M219J). Denne magnetronen brukes ofte i mikrobølgeovner som en kilde til elektromagnetisk energi. Tabell 1 viser magnetronspesifikasjonen fra produsentens katalogark.

2.1. Grunnleggende tilkobling av mikrobølgekraftgenerator

Det grunnleggende prinsippet for generatordrift kan beskrives i henhold til følgende blokkskjema (Figur 3). Mikrobølgekraftgeneratoren drives separat fra 230 VAC distribusjonsnettverket. Denne strømforsyningen drives av en AC/DC step-up omformer med en høyspenningstransformator (MOT), hvis utgang er 4,2 kVDC for å drive magnetronen. Ved hjelp av en traktantenne stråles den elektromagnetiske energien ut i rommet i ønsket retning.

Figur 3. Grunnleggende blokkdiagram av en mikrobølgekraftgenerator.

Denne kretsen hadde en total effektivitet på rundt 55 prosent , og det ble gjort ytterligere innsats for å endre og optimalisere det generelle konseptet til kraftmikrobølgegeneratoren for å øke den totale effektiviteten til mikrobølgegeneratoren.

2.2. Optimalisering av mikrobølgekraftgeneratoren

For å oppnå kontinuerlig drift av generatoren var det viktig å designe et nytt konsept for hele forbindelsen. I tillegg var det obligatorisk å ta hensyn til operatørsikkerhet ved utforming av et nytt generatorkonsept for å forhindre utilsiktet elektrisk støt.

Mens vi testet magnetronen når det gjelder bruk for vår applikasjon, viste kjøling seg å være en utfordring å løse. I tillegg reduserte overoppheting av magnetron effektiviteten betydelig. Derfor måtte modifikasjon av hele generatorkonseptet på plass. Figur 4 viser den oppvarmede magnetronen etter 90 s ved full effekt.

Ved utforming av en funksjonell mikrobølgekraftgenerator var det viktig å ordne de ulike delene (komponentene) slik at de ikke forstyrrer hverandre, ikke bare når det gjelder EMI, men også først og fremst når det gjelder temperatur (Figur 5).

2.3. Beskrivelse av Optimized Microwave Power Generator

Strømforsyningen til generatoren er fra industrinettverket 230 VAC/50 Hz. Figur 6 viser det interne arrangementet av generatoren etter designmodifikasjonene. Nummer (1) indikerer generatorens sikkerhet og kontrollelementer. Når sikringene og kontrollene er slått på, tilføres spenning til skilletransformatoren (2), som forsyner to høyspenttransformatorer (3), hvis utgangsspenning på 2 × 2,1 kVAC er koblet til høyspentlikeretteren (5). via høyspentkondensatorer 2 × 50 µF (4). Den føres til magnetronen (7) via en høyspent isolasjonstransformator (6). Magnetronen kjøles av en spesialdesignet vifte (8), hvor luften strømmes direkte til finnene til magnetronens kjølesystem via en ventilator. Denne magnetronkjøleløsningen sikrer kontinuerlig drift av hele generatoren. I tillegg er generatoren utstyrt med en sikkerhetsanordning som vil slå av generatoren i tilfelle overoppheting. Denne sikkerhetsanordningen består av termiske sensorer (termiske sikringer), som er festet til de termisk belastede elementene i generatoren.

Alle komponentene i mikrobølgekraftgeneratoren er arrangert på en måte for å minimere deres innflytelse på EMI. Det viktigste var imidlertid plasseringen av komponentene under utformingen på en slik måte at de temperaturmessig ikke forstyrrer hverandre. Den mest termisk belastede komponenten er magnetronen og krafttransformatorene (MOT). Det er tydelig fra bildet at de er i tilstrekkelig avstand fra hverandre. Figur 7 viser et termisk diagram av alle de individuelle komponentene til den optimaliserte mikrobølgekraftgeneratoren etter 10 minutter med full effekt. Alle temperaturmålingene ble utført ved hjelp av et termisk kamera fra Testo [25].

Ved å bruke det forbedrede kjøledesignet var vi i stand til å oppnå kontinuerlig drift av mikrobølgekraftgeneratoren uten å endre parameterne til magnetronen (endring i frekvens og effektivitet på grunn av høy temperatur). Dette betyr at magnetronen hadde en konstant temperatur på opptil 50 ◦C (Figur 8). Dette sikret stabiliteten til hele systemet. I tillegg økte den nye ordningen effektmikrobølgegeneratorens effektivitet fra 55 til 75 prosent.

Figur 9a viser en standardisert R32-bølgeleder, hvor det ble laget en åpning for magnetronantennen. Figur 9b viser temperaturen inne i bølgelederen etter 10 min med full effekt. Takket være den foreslåtte kjølingen steg ikke denne temperaturen over 80 ◦C. Fordi magnetronen er fast koblet til bølgelederen, var temperaturen høyest på dette tidspunktet da bare en del av bølgelederen ble avkjølt, uten at magnetronantennen ble avkjølt direkte. Denne temperaturen påvirket imidlertid ikke funksjonen og parametrene til kraftmikrobølgegeneratoren (tabell 2)

Figur 10 viser en mikrobølgekraftgenerator med en standardisert R32-bølgeleder og nødvendige komponenter for å analysere det overførte signalet, inkludert antennen. Tall (1) indikerer en EMI mikrobølgekraftgenerator med en magnetron, og nummer (2) er en bølgelederkran. Grenen er en krysset bølgeleder, der gjennomgående hulrom er dannet på en slik måte at i foroverretningen av overføringen er den elektromagnetiske bølgen uten demping, og i tverrretningen er dempningen i henhold til hulrommets størrelse. To identiske bølgelederuttak med 30 dB demping [26–29] ble koblet til bølgelederruten.

Det var imidlertid viktig å vurdere hvor mye kraft det var ved 30 dB-tappen. Hvis effekten fortsatt var for høy, var det nødvendig å koble til en ekstra effektdemper som ville redusere effekten tilstrekkelig og beskytte måleinstrumentene. Til disse bølgeledertappene er det bølgeledertilpassede laster, som er merket som nummer (3). Disse var ment å tilpasse bølgelederbanen i gitt retning. Videre er det tilkoblet en antenne, som er merket med Nummer (4). Antennen sikret overføringen av den elektromagnetiske bølgen ut i verdensrommet i ønsket retning. Den siste delen av sammenstillingen er en bølgelederkobling (5) for en koaksialkabel. På grunn av denne koblingen kan vi koble til ulike typer måleinstrumenter (oscilloskop, spektrumanalysator, effektmåler osv.).

3. Testing av elektroniske kretsers immunitet mot EMP

Et spesielt teststed for testing av elektroniske kretser i et elektromagnetisk felt (EMP) ble satt opp i et laboratorium utpekt for testing av elektroniske enheter i EMP (Figur 11). Dette laboratoriet har spesielle plater på veggene for å redusere refleksjon av elektromagnetisk energi fra veggene (Figur 12)

Den testede elektroniske kretsen ble plassert på et spesielt stativ i aksen til strålingsmønsteret til generatorantennen. Stativet ble gradvis flyttet mot antennen til generatoren. Testing ble utført for antenneavstandene fra 1,1 til 0,25 m. For hver posisjon ble den testede elektroniske kretsen bestrålt av generatoren i 2 s. E-feltet skapt av generatoren ble målt for hver posisjon. Samtidig ble driften av den testede elektroniske kretsen verifisert ved hver posisjon. En hylsedipolantenne (Figur 13a) med en attenuator ble brukt som sensor for E-feltmålingen for å justere det målte effektnivået. En R&S RTO 1044-4GHz-20 GSa/s med et oscilloskop (Figur 13b) ble brukt for å måle signalnivåene.

NE555P (NE555P er en integrert krets som oftest brukes som en timer eller generator for forskjellige rektangulære signaler) integrerte krets ble valgt for å drive vår ekte design av en halvlederkraftmikrobølgegenerator. En rektangulær pulsgenerator ble satt sammen med denne integrerte kretsen, der et potensiometer ble brukt til å endre frekvensen. For å visuelt undersøke riktig funksjonalitet til den integrerte kretsen (IC), ble denne kretsen utstyrt med en lysdiode (LED). Den batteridrevne NE555P testkretsen ble utsatt for EMP på forskjellige avstander.

De målte E-feltnivåene ble sammenlignet med E-feltfordelingen skapt basert på en forenklet teori om elektromagnetisk bølgestråling. Beregningen av parametrene for en pyramideformet hornantenne til E-feltgeneratoren ble utført ved ligning (1) og (2).

Simuleringen ble utført for generatoreffekter i området 200 til 1000 W. For disse effektene ble E-feltets avhengighet av avstanden fra antenneåpningen innhentet. Når det gjelder dimensjonene til målekammeret og forventet nivå av elektromagnetisk immunitet, ble Pgen=200 W valgt. Denne kraften ble brukt til å måle den elektromagnetiske immuniteten til testkretsene. Simuleringsresultatene vises i figur 14.

Figur 15 viser Ey-komponentene til E-feltets avhengighet av avstanden oppnådd ved beregning (ligning (1) og (2)) og simuleringer. Figur 15a viser et fullstendig bilde av Ey-komponenten, inkludert E-feltet i bølgeledersonen, den pyramideformede hornantennesonen og i reaktanssonen. Figur 15b viser et detaljert bilde av Ey-komponenten i den målte sonen.

5. Diskusjon

NE555P-testkretsen var batteridrevet og utsatt for EMP på forskjellige avstander. Tabell 3 viser resultatene av EMP-immunitet til IC NE555P-kretsen.

Den testede IC opererte uten feil i mikrobølgestråling med et E-felt mindre enn eller lik 220 V/m. Den viste feil for større E-feltnivåer. Da mikrobølgestrømmen ble slått av, fungerte den testede IC igjen uten feil. Når mikrobølgebestråling var E-felt større enn eller lik 1700 V/m, ble den testede IC ødelagt.

Figur 16a viser et signal generert av NE555P IC som ikke ble utsatt for EMP. Figur 16b viser et signal ved bruk av IC NE555P som ble eksponert for EMP på avstand<2.5 m from the antenna.

Figur 16 viser at en elektronisk enhet utsatt for høy EMP sluttet å fungere ordentlig. Figur 16b viser at en elektronisk enhet som bruker IC NE555P var fullstendig ubrukelig i en viss avstand fra mikrobølgekraftgeneratorens antenne.

I en avstand på {{0}},25 m fra antennen for mikrobølgekraftgeneratoren, ble hele den elektroniske enheten, inkludert LED-en, irreversibelt skadet. Denne ødeleggelsen skjedde innen 2 s etter at den elektroniske enheten ble utsatt for EMP i en avstand på 0,25 m. Figur 17 viser et detaljert bilde av det ødelagte LED NP-halvlederkrysset.

I tillegg ble den elektroniske kretsen overdreven oppvarmet under EMP. Figur 18 viser temperaturprofilen til en oppvarmet elektronisk krets som ble utsatt for EMP i en avstand fra kilden (magnetron) på 1,1 m i 2 s. IC NE555P er merket med den grønne rammen.

Da den elektroniske kretsen ble utsatt for EMP i kort avstand (25 cm) fra mikrobølgekraftgeneratorens antenne, ble også alle de passive komponentene (motstand, kondensator, spole, etc.), som hele den elektroniske kretsen ble satt sammen fra, ødelagt. . Figur 19 viser et detaljert bilde av motstanden etter den irreversible ødeleggelsen. Denne motstanden var en del av den elektroniske enheten med IC NE555P, som ble utsatt for EMP i 2 s i en avstand på 0.25 m fra mikrobølgekraftgeneratorens antenne.

Den testede IC-en hadde ikke ekstra beskyttelse mot virkningene av det elektromagnetiske feltet. Hvis det kreves et høyere nivå av elektromagnetisk immunitet, kan ulike typer skjermede skap eller skjermede bokser brukes, som er supplert med andre funksjoner som ulike typer skjermede dører, EMI/RFI (EMI - Electromagnetic interference/ RFI - Radiofrequency interference) skjermede bølgelederlufteventiler, bølgeledergjennomføring og lignende. Strømforsyningsledningene må kobles til via spesielle høyfrekvensfiltre (RF-filtre). Fiberoptiske applikasjoner brukes svært ofte sammen med bølgelederfiltre for dataoverføring fra skjermede skap og bokser. Spesifikke eksempler på elementer for beskyttelse av elektroniske kretser mot effekten av et elektromagnetisk felt finnes for eksempel i [31].

6. Konklusjoner

I denne artikkelen introduserte vi alvorlige HPEM-trusler, spesielt DEW-er og IEMI-er, og diskuterte deres sannsynlige innvirkning på dagens og fremtidige elektriske kraftnettverk. Artikkelen beskrev den grunnleggende klassifiseringen av DEW- og IEMI-generatorer i form av E-feltnivåer og avstand til målet fra DEW- eller IEMI-generatorantenneåpningene. En elektromagnetisk immunitetsmåling ble utført for en enkel elektronisk krets IC NE555P, som ikke hadde ekstra beskyttelse mot effekten av E-feltet. Den ble brukt til å teste den lavteknologiske generatoren beskrevet i seksjon 2. Den testede IC viste en funksjonsfeil når mikrobølgebestråling nådde et E-felt > 220 V/m. Når mikrobølgebestråling nådde et E-felt større enn eller lik 1700 V/m, ble den testede IC ødelagt. De målte E-feltnivåene ble sammenlignet med E-feltfordelingen skapt basert på en forenklet teori om elektromagnetisk bølgestråling og ble verifisert ved hjelp av simulering i COMSOL Multiphysics. Den testede IC var en motstandsdyktig krets med integrasjon i mellomskala. moderne ICS som svært storskala integrasjon og ultra-storskala integrasjon er mindre motstandsdyktig mot utilsiktet elektromagnetisk interferens og tilsiktet elektromagnetisk interferens.

Derfor er det nødvendig, for tiden og også i fremtiden, å være mer oppmerksom på å øke den elektromagnetiske immuniteten til elektroniske kretser som brukes i elektriske kraftnettverk. Løsningen er konsekvent elektromagnetisk skjerming av IC-er, datalinjer og kraftledninger.

Forfatterbidrag:

Konseptualisering, LD, RK og MP; metodikk, LD, RK, MP; validering, MP, RK; formell analyse, LD, MP og RK; etterforskning, LD, RK og MP; skriving— original utkast til forberedelse, LD, RK og MP; skriving – gjennomgang og redigering, LD, RK og MP; visualisering, LD, MP; tilsyn, LD; prosjektadministrasjon, LD, RK Alle forfattere har lest og samtykket til den publiserte versjonen av manuskriptet.

Finansiering:

Forskningen mottok ingen ekstern finansiering.

Uttalelse fra institusjonell revisjonskomité:

Ikke aktuelt.

Erklæring om informert samtykke:

Ikke aktuelt.

Datatilgjengelighetserklæring:

Ikke aktuelt.

Anerkjennelser:

Arbeidet som presenteres i denne artikkelen har blitt støttet av det tsjekkiske forsvarsdepartementet—Forsvarsuniversitetets utviklingsprogram "AIROPS".

Interessekonflikter:

Forfatterne erklærer ingen interessekonflikt.

Referanser

1. Castillo-Cagigal, M.; Matallanas, E.; Caamaño-Martín, E.; Martin, Á.G. SwarmGrid: Etterspørselssidestyring med distribuerte energiressurser basert på multifrekvensagentkoordinering. Energies 2018, 11, 2476. [CrossRef]

2. Liu, W.; Guo, D.; Xu, Y.; Cheng, R.; Wang, Z.; Li, Y. Pålitelighetsvurdering av kraftsystemer med fotovoltaiske kraftstasjoner basert på intelligent tilstandsreduksjon og pseudosekvensiell Monte Carlo-simulering. Energies 2018, 11, 1431. [CrossRef]

3. Ochoa, D.; Martinez, S. Forslag for å forbedre frekvenskontroll i svake og isolerte kraftsystemer: Anvendelse til vind-dieselkraftsystemet i San Cristobal Island-Ecuador. Energies 2018, 11, 910. [CrossRef]

4. Hu, H.; Wang, X.; Peng, Y.; Xia, Y.; Yu, M.; Wei, W. Stabilitetsanalyse og stabilitetsforbedring basert på virtuell harmonisk motstand for meshed DC-distribuerte kraftsystemer med konstant kraftbelastning. Energies 2017, 10, 69. [CrossRef]

5. Faria, P.; Spínola, J.; Vale, Z. Planlegging og aggregering av distribuerte energiressurser i sammenheng med programmer for etterspørselsrespons. Energies 2018, 11, 1987. [CrossRef]

6. Casado-Vara, R.; Vale, Z.; Prieto, J.; Corchado, JM Feiltolerant temperaturkontrollalgoritme for IoT-nettverk i smarte bygninger. Energies 2018, 11, 3430. [CrossRef]

7. Hu, D.; Peng, Y.; Wei, W.; Hu, Y. Distribuert sekundærkontroll for balansering av ladningstilstand med virtuell impedansjustering i et DC-mikronett. Energies 2020, 13, 408. [CrossRef]

8. Singh, M.; Jha, RC Objektorienterte brukervennlighetsindekser for multi-objektiv etterspørselssidestyring ved bruk av undervisnings-læringsbasert optimalisering. Energies 2019, 12, 370. [CrossRef]

9. Galván, L.; Navarro, JM; Galván, E.; Carrasco, JM; Alcántara, A. Optimal planlegging av energilagring ved bruk av en ny prioriteringsbasert smart grid-kontrollmetode. Energies 2019, 12, 579. [CrossRef]

10. Kotsalos, K.; Miranda, I.; Silva, N.; Leite, H. A Horizon Optimization Control Framework for koordinert drift av flere distribuerte energiressurser i lavspente distribusjonsnettverk. Energies 2019, 12, 1182. [CrossRef]

11. Shokri Gazafroudi, A.; Prieto, J.; Corchado, JM Virtuell organisasjonsstruktur for agentbasert lokal elektrisitetshandel. Energies 2019, 12, 1521. [CrossRef]

12. Šujanová, P.; Rychtáriková, M.; Sotto-ordfører, T.; Hyder, A. Et sunt, energieffektivt og komfortabelt innemiljø, en anmeldelse. Energies 2019, 12, 1414. [CrossRef]

13. Faia, R.; Faria, P.; Vale, Z.; Spinola, J. Krev responsoptimalisering ved bruk av partikkelsvermalgoritme Vurderer optimal tidsplan for lagring av batterienergi i et bolighus. Energies 2019, 12, 1645. [CrossRef]

14. Radasky, WA; Hoad, R. En oversikt over virkningene av tre høyeffektelektromagnetiske (HPEM) trusler på smarte nett. I Proceedings of the International Symposium on Electromagnetic Compatibility-EMC EUROPE, Roma, Italia, 17.–21. september 2012.

15. Kappenman, JG; Radasky, WA; Gilbert, JL; Erinmez, LA Advanced Geomagnetic Storm Forecasting: A Risk Management Tool for Electric Power System Operations. IEEE Trans. Plasma Sci. 2000, 28, 2114–2121. [CrossRef]

16. Giri, DV høyeffekts elektromagnetiske radiatorer: ikke-dødelige våpen og andre applikasjoner; Harvard University Press: Cambridge, MA, USA, 2004; ISBN 978-0-674-01569-2.

17. Giri, DV; Hoad, R.; Sabbath, F. Implikasjoner av høyeffekts elektromagnetiske (HPEM) miljøer på elektronikk. IEEE Elektromagn. Kompakt. Mag. 2020, 9, 37–44. [CrossRef]

18. Den internasjonale elektrotekniske kommisjonen. 61000-2-13:2005|IEC Nettbutikk|Elektromagnetisk kompatibilitet, EMC, Smart City.

19. Giri, DV; Tesche, FM; Baum, CE En oversikt over høyeffekts elektromagnetiske (HPEM) strålings- og ledende systemer. URSI Radio Sci. Okse. 2006, 2006, 6–12.

20. Morton, D.; Banister, J.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; Pavlinko, J.; et al. En 2MV,<300ps Risetime, 100Hz Pulser for Generation of Microwaves. In Proceedings of the 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23–27 May 2010.

21. Morton, D.; Banister, J.; DaSilva, T.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; et al. HPM WBTS, en transportabel høyeffekts bredbåndsmikrobølgekilde. I Proceedings of 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23.–27. mai 2010.

22. Baum, CE; Baker, WL; Prather, WD; Lehr, JM; O'Loughlin, JP; Giri, DV; Smith, ID; Altes, R.; Fockler, J.; McLemore, DM; et al. JOLT: En meget retningsgivende, veldig intensiv, impulslignende radiator. Proc. IEEE 2004, 92, 1096–1109. [CrossRef]

23. Boeing: CHAMP-Lyser ut. Tilgjengelig på nettet: https://www.boeing.com/features/2012/10/bds-champ-10-22-12.page (åpnet 16. april 2021).

24. Media, O. Raytheon EMP-våpen testet av Boeing, USAF Research Lab-Military Embedded Systems.

25. Testo 865 Termisk bildeapparat|Varmekamera|Temperature|Parametere|Testo International.

26. Misra, D. Radiofrekvens- og mikrobølgekommunikasjonskretser: Analyse og design; Wiley: New York, NY, USA, 2001; ISBN 978-0-471-41253-3.

27. Dunsmore, JP Handbook of Microwave Component Measurements: With Advanced VNA Techniques, 2nd ed.; John Wiley & Sons: Hoboken, NJ, USA, 2020; ISBN 978-1-119-47713-6.

28. Kuester, EF Theory of Waveguides and Transmission Lines; CRC Press: Boca Raton, FL, USA, 2020; ISBN 978-1-315-37004-0.

29. Smolskiy, SM; Kochemasov, VN; Belov, LA Handbook of RF, Microwave, and Millimeter-Wave Components, 1. utg.; Artech House: Boston, MA, USA; London, Storbritannia, 2012; ISBN 978-1-60807-209-5.

30. Application Exchange: Pyramidal Horn Antenne.

31. ETS-Lindgren Public Website Shielding.

For more information:1950477648nn@gmail.com