Isolering av rollen til beinlakunær morfologi på statisk og utmattet frakturprogresjon gjennom numeriske simuleringer Del 2
Sep 01, 2023
3.3. Utmattelsesanalyse av Lacuna-innebygde geometrier
Cistanche kan fungere som en anti-tretthets- og utholdenhetsforsterker, og eksperimentelle studier har vist at avkok av Cistanche tubulosa effektivt kunne beskytte leverhepatocytter og endotelceller skadet i vektbærende svømmende mus, oppregulere uttrykket av NOS3 og fremme hepatisk glykogen syntese, og utøver dermed anti-tretthetseffekt. Phenylethanoid glykosid-rik Cistanche tubulosa-ekstrakt kan redusere serumkreatinkinase, laktatdehydrogenase og laktatnivåer betydelig, og øke hemoglobin (HB) og glukosenivåer i ICR-mus, og dette kan spille en anti-tretthetsrolle ved å redusere muskelskaden. og forsinke melkesyreanrikningen for energilagring hos mus. Compound Cistanche Tubulosa Tabletter forlenget den vektbærende svømmetiden betydelig, økte den hepatiske glykogenreserven og reduserte serumureanivået etter trening hos mus, noe som viste dens anti-tretthetseffekt. Avkoket av Cistanchis kan forbedre utholdenhet og akselerere eliminering av tretthet hos trenende mus, og kan også redusere økningen av serumkreatinkinase etter belastningstrening og holde ultrastrukturen til skjelettmuskulaturen til mus normal etter trening, noe som indikerer at det har effektene. for å øke fysisk styrke og anti-tretthet. Cistanchis forlenget også overlevelsestiden til nitrittforgiftede mus betydelig og forbedret toleransen mot hypoksi og tretthet.
Klikk på Mentalt utslitt
【For mer informasjon:george.deng@wecistanche.com / WhatsApp:8613632399501】
Med det analoge formålet å lokalisere det mest kritiske lakunarnettverket for skadeinitiering, men under utmattelsesbelastningsforhold, ble FeSafe høysyklusutmattelsesanalyser utført. For hver geometri vurderte vi antall sykluser til sprekkinitiering (log-life) som en passende parameter for å vurdere de kritiske stedene for sprekkstart. Figur 6a rapporterer de mest kritiske lakunaene i hver geometri, med en spesifikk referanse til stokkens levetid. I 80 % av tilfellene fremstår regionen som den mest fremtredende sonen for sprekkinitiering, med skader som vises ved et lavere antall sykluser i OP-konfigurasjonen angående andre geometrier (Figur 6b).
4. Diskusjon
For å adressere de intime krysssamtalene som eksisterer mellom menneskelige benslakuner og mikrosprekker, startet vår tilnærming med å isolere lakunær morfologi i osteopeniske og osteoporotiske emner. Dette valget ligger spesifikt i forskjellige funksjoner som vises av OP- og PET-benmikroskalaarkitektur, noe som resulterer i motsatte effekter på beinmineraltetthet og -styrke. Computational XFEM statiske analyser og utmattelsesanalyser ble utført på seks 3D porøse geometrier, og lyktes med å evaluere og lokalisere kritiske skadeinitierings- og progresjonssteder. I detalj utdypet vi de separate effektene av lakunartetthet, størrelse og orientering på den mekaniske styrken til beininspirerte AISI 316L-prøver. Videre vurderte vi den realistiske 3D-formen til lakuner, og vi analyserte skadeinitieringssteder i fravær av pre-cracking, og overkom forenklingene som er fremhevet i den nåværende state-of-the-art når vi skjematiserer lakuner som perfekte ellipser eller tar i bruk fiktiv sprekkstart. nettsteder for å øke hastigheten på konvergensen.
Når det gjelder antall mislykkede elementer i XFEM-simuleringer, viser OP-prøven en prosentandel av mislykkede elementer på 5,71 %, som hovedsakelig befinner seg 4 mm fra trekkoverflaten og er lavere enn PET-tilfellet (Figur 5). Alle elementene som ikke er avbildet i rødt eller lyseblått (mørkeblått og svart) opplever mindre enn 20 % reduksjon i sammenhengende egenskaper. For PET ble dobbelt så mange PET-mislykkede elementer identifisert 4 mm unna trekkoverflaten.
Etter å ha riktig innstilt beregningsparametrene og kvantifisert deres effekt i statiske XFEM-analyser, fokuserte vi på den detaljerte undersøkelsen av lakunære egenskaper på prøvens mekaniske styrke ved å referere til kraft-forskyvningskurvene (Figur 7). Interessante paralleller kan utføres med atferd oppdaget i menneskelige bein som er utsatt for både statiske belastninger og utmattelsesbelastninger.
Den dominerende parameteren som påvirker tapet av mekanisk styrke er en økning i lakunartetthet, med et unntak representert av PETna [13]. Denne modellen er imidlertid den eneste som er karakterisert ved et enkelt skadet plan med et tap i kohesive egenskaper på rundt 40 % (Figur 7). Derfor er dette tapet i kohesiv styrke ikke nok til å forårsake en generell kritisk reduksjon i den mekaniske styrken til modellen; derfor ble delvis skade utvidet med 20 % ikke funnet å være kritisk for prøvens styrke. Imidlertid tror vi at dannelsen av sekundære delvis skadede regioner, som vist i alle de andre lakunar-innebygde kategoriene, er en mer realistisk tilstand siden lakuner alene bør fungere hovedsakelig som stressøkende (som fremhevet i menneskelig beinskade [13]). resulterer i skadede elementer rundt dem (Figur 6a). Derfor fremstår OP2 med fire lakuner som det mest motstandsdyktige eksemplaret; ved å øke lacunartallet til 13 (derfor øke porøsiteten), viser PET2 en reduksjon på 1,8 % i forskyvningen ved svikt. Et ytterligere fall på 9 % er synlig i prøven med 20 lakuner, dvs. OP. Når man sammenligner PET2 og OP, blir denne verdien 8,1 % med en økning på 35 % i det lakunære tallet.
Den lakunære størrelsen er ansvarlig for den begrensede reduksjonen på omtrent 2 % i mekanisk styrke (Figur 7). Faktisk er det totale lakunære overflatearealet for OP2 22 mm2, det som er relatert til PET2 er 49,4 mm2, og det som er knyttet til OP er 110 mm2. Selv om forholdet mellom OP2 og PET2 overflateareal og det mellom PET2 og OP er ganske det samme, spiller den faktiske størrelsen på disse verdiene hovedrollen; det vil si at overgang fra OP2 til PET2 betyr å øke det totale lakunære overflatearealet med 27,4 mm2, mens overgang fra OP2 til OP stiger denne verdien til 88 mm2 og fra PET2 til OP blir den 60,6 mm2. Vi tror derfor at variasjoner i lakunær størrelse og tetthet er sterkt sammenkoblet siden endring av en eller begge av dem fortsatt har den samme effekten av å endre den totale porøsiteten til modellene. Denne betraktningen støttes også av det faktum at PET og OP har samme lakunære tetthet, men en annen lakunarstørrelse, og PET svikter ved høyere trekkverdier angående OP. Som nevnt er det lakunære overflatearealet til OP 110 mm2, mens det som er relatert til PET er 76 mm2; derfor er den totale OP-porøsiteten høyere i forhold til PET.
Påvirkningen av en tilfeldig lakunær justering på mekanisk styrke er i stedet mindre tydelig, med utgangspunkt i de nevnte betraktningene angående den forutsagte trekkraften ved feil for PET2na. Dessuten opplever hverken PET2na eller PETna sterkt skadede elementer (tabell S2, tilleggsmaterialer); denne observasjonen kan rettferdiggjøres ved å ta i betraktning at i tilfellet med PETna, kan feiljusteringen av lakunaene splitte sprekkbanen, og dermed kreve mer energi for å produsere flere frakturoverflater, noe som realistisk skjer ved menneskelig benmikroskade. Ved å relatere PET2 og PET2na, blir vi ledet til å tro at feiljustering av lakunaene fører til en langsommere skadeprogresjon.
Når det gjelder påvirkningen av lakunære morfologiske og densitometriske parametere på utmattelsesmotstand, diskuterte vi spesifikt antall sykluser som kreves for å starte de primære og sekundære sprekkene. Ved å analysere figur 6b observerte vi at feilrekkefølgen er analog med den som er relatert til statisk XFEM-analyse, alltid bortsett fra PET2na, der skadeinitiering er spådd å skje etter OP og PET. Dessuten er alle kritiske lakuner spådd i utmattelsesanalysen relatert til skadeinitiering og progresjon selv i statisk XFEM-analyse (tabell S2 i tilleggsmaterialer og figur 6b).
Ved å referere til skadeprogresjonsmønstre antar vi at de mest utvidede og sammenkoblede skadede sonene for hver kategori tilsvarer de mest sannsynlige bruddflatene. Ingen vesentlige avvik fra plane flater, hvis normal er parallell med lasteaksen, er påvist; det kan antas at brudd i disse geometriene vil oppstå under strekkåpningsmodus I. Vi understreker at denne utgangen ikke fiktivt tvinges av bruk av spesifikke beregningsparametere; tvert imot ble skadeinitieringskriteriet, MAXPS, valgt fordi det er et løsningsavhengig kriterium. Disse lakunære arrangementene kan potensielt føre til sprekkattraksjonssteder (Figur 8a) og kan også avvike fra sprekkbanen (Figur 8b, venstre).
Ved å vurdere figur 6b, står OP og PET, alle med tjue lakuner, sannsynligvis overfor brudd på samme sted: de har en tendens til å potensielt brekke i midten – 4 mm fra trekkoverflaten – og de er preget av den samme lakunære disposisjonen i det området (se figur 8). Siden de tre aktuelle modellene har forskjellige lakunære størrelser og justeringer, mener vi at denne disposisjonen, med sentrene av lakunaene som tilhører det samme ZY-planet, er den mest kritiske, uavhengig av de morfologiske parameterne og avstanden fra trekkoverflaten. . Vi kan faktisk diskutere at i de resterende modellene, som ikke er preget av dette mønsteret, ligger det predikerte bruddplanet et annet sted. Vi kan fremheve fra figur 8c,d til venstre at et lignende arrangement, men med forskjellige inter lacunare avstander, er tilstede i -regionen nær trekkraftoverflaten. Dette ser imidlertid ikke ut til å være avgjørende for modellsvikt, hovedsakelig på grunn av de høyere inter-lacunar-avstandene. Det er faktisk interessant at modellene våre kvalitativt kan sammenlignes med ekte benmikroskala synkrotronbilder [13] (Figur 8), og oppnå svært like sprekkmønstre. Dette kan være et fremtredende resultat, som demonstrerer at, uavhengig av materialet, spiller lakunære tomrom en rolle i bruddinitiering og progresjon, og spesifikke forsterkende lakunære mønstre kan senere utnyttes for praktiske biomedisinske anvendelser.
5. Konklusjoner
Oppsummert gir studien vår et kvantitativt beregningsrammeverk for å undersøke eksisterende koblinger mellom lakunae og mikrosprekker ved å kombinere statiske XFEM og utmattelsesanalyser. Videre lykkes arbeidet med å demonstrere krysssamtaler mellom det lakunære nettverket og skadeinitiering samtidig som den fremhever den spesifikke effekten av både lakunære morfologiske og densitometriske parametere på mekanisk styrke. En økning i lakunartetthet (som vist i OP2, PET2 og Pet2na), fører faktisk til tap i mekanisk styrke ved lavere trekkverdier, noe som resulterer som den mest påvirkende parameteren blant de studerte. Lacunar størrelse (PET og Op kategorier), tvert imot, har en lavere effekt på mekanisk styrke, og reduserer den med 2%. Lacunar justering (PET og PETna) har hovedrollen med å dele opp sprekkbanen.
Begrensninger kan være knyttet til det reduserte antallet porer som vurderes i analysen, som imidlertid er knyttet til den betydelige beregningskraften som kreves for å utføre XFEM-analyser.
Som fremtidig innsikt planlegger vi å realisere de beskrevne morfologiene via laserpulverbedfusjon ved bruk av AISI 316L og senere ved å utnytte andre biomedisinske materialer som titan. Siden vi har påvist interessante forsterkningsfenomener i vår numeriske analyse som skyldes lakunarlignende arrangementer, planlegger vi å oversette disse funnene til realisering av biomedisinske produkter som kan dra nytte av den lettere tomrominnebygde geometrien. De oppnådde resultatene indikerer også potensialet til de utviklede tilnærmingene for å kaste lys over fortsatt uklare mikroskadefenomener når mikroskalafunksjoner isoleres som potensielle kandidater for skadeforekomst.
Forfatterbidrag:Konseptualisering, FB, SB og LMV; Metodikk, FB, SB og LMV; Validering, FB, SB og LMV; Formell analyse, FB, FC og MG; Etterforskning, FB, FC, RM og MG; Ressurser, LMV; Datakurering, FB, FC og MG; Skriving—Original Draft Preparation, FB; Skriving – Gjennomgang og redigering, FB, SB og LMV; Visualisering, FB og FC; Veiledning, LMV Alle forfattere har lest og samtykket til den publiserte versjonen av manuskriptet.
Finansiering:Denne forskningen mottok ingen ekstern finansiering.
Uttalelse fra institusjonell revisjonskomité:Ikke aktuelt.
Erklæring om informert samtykke:Ikke aktuelt.
Datatilgjengelighetserklæring:Data er inneholdt i artikkelen.
Interessekonflikter:Forfatterne erklærer ingen interessekonflikt.
Referanser
1. Odén, A.; McCloskey, EV; Kanis, JA; Harvey, NC; Johansson, H. Burden of high fraktur probability worldwide: Sekulære økninger 2010–2040. Osteoporos. Int. 2015, 26, 2243–2248. [CrossRef]
2. Buccino, F.; Colombo, C.; Vergani, LM En gjennomgang av flerskala beinskade: Fra det kliniske til forskningsperspektivet. Materialer 2021, 14, 1240. [CrossRef]
3. Yudaev, P.; Chuev, V.; Klyukin, B.; Kuskov, A.; Mezhuev, Y.; Chistyakov, E. Polymere dental nanomaterialer: antimikrobiell virkning. Polymers 2022, 14, 864. [CrossRef]
4. Buccino, F.; Zagra, L.; Savadori, P.; Colombo, C.; Grossi, G.; Banfi, G.; Vergani, L. Kartlegging av lokale mekaniske egenskaper til menneskelige sunne og osteoporotiske lårhoder. SSRN-elektron. J. 2021, 20, 101229. [CrossRef]
5. Mirzaali, MJ; Libonati, F.; Ferrario, D.; Rinaudo, L.; Messina, C.; Ulivieri, FM; Cesana, BM; Strano, M.; Vergani, L. Determinanter for beinskade: En ex-vivo-studie på svinevirvler. PLoS ONE 2018, 13, e0202210. [CrossRef] [PubMed]
6. Mirzaali, MJ; Mussi, V.; Vena, P.; Libonati, F.; Vergani, L.; Strano, M. Etterligner belastningstilpasningen av beinmikrostruktur med aluminiumskum. Mater. Des. 2017, 126, 207–218. [CrossRef]
7. Zimmermann, EA; Busse, B.; Ritchie, RO Frakturmekanikken til menneskelig bein: Påvirkning av sykdom og behandling. Bonekey Rep. 2015, 4, 743. [CrossRef] [PubMed]
8. Libonati, F.; Vergani, L. Bone Toughness, and Crack Propagation: An Experimental Study. Procedia Eng. 2014, 74, 464–467. [CrossRef]
9. Colombo, C.; Libonati, F.; Rinaudo, L.; Bellazzi, M.; Ulivieri, FM; Vergani, L. En ny begrenset element-basert parameter for å forutsi benbrudd. PLoS ONE 2019, 14, e0225905. [CrossRef]
10. Schneider, P.; Meier, M.; Wepf, R.; Müller, R. Mot kvantitativ 3D-avbildning av osteocytt lacuno-canalicular nettverk. Bone 2010, 47, 848–858. [CrossRef]
11. Buccino, F.; Aiazzi, I.; Casto, A.; Liu, B.; Sbarra, MC; Ziarelli, G.; Banfi, G.; Vergani, LM Synergien av synkrotronavbildning og konvolusjonelle nevrale nettverk mot påvisning av menneskelig mikroskala beinarkitektur og skade. J. Mech. Oppførsel. Biomed. Mater. 2023, 137, 105576. [CrossRef] [PubMed]
12. Goff, E.; Buccino, F.; Bregoli, C.; McKinley, JP; Aepli, B.; Recker, RR; Shane, E.; Cohen, A.; Kuhn, G.; Müller, R. Storskala kvantifisering av humane osteocytt lacunar morfologiske biomarkører som vurderes ved ultra-høyoppløsning desktop mikrocomputert tomografi. Bone 2021, 152, 116094. [CrossRef]
13. Buccino, F.; Bagherifard, S.; D'Amico, L.; Zagra, L.; Banfi, G.; Tromba, G.; Vergani, LM Vurderer den intime mekanobiologiske koblingen mellom menneskelig benmikroskala trabekulær arkitektur og mikroskader. Eng. Frakt. Mech. 2022, 270, 108582. [CrossRef]
14. Goff, E.; Cohen, A.; Shane, E.; Recker, RR; Kuhn, G.; Müller, R. Storskala osteocytt lakunar morfologisk analyse av transiliac bein hos normale og osteoporotiske premenopausale kvinner. Bone 2022, 160, 116424. [CrossRef] [PubMed]
15. Milovanovic, P.; Busse, B. Inter-site Variability of the Human Osteocyte Lacunar Network: Implikasjoner for beinkvalitet. Curr. Osteoporos. Rep. 2019, 17, 105–115. [CrossRef]
16. Bonivtch, AR; Bonewald, LF; Nicolella, DP Vevsstammeamplifikasjon ved osteocyttlakuna: En mikrostrukturell endelig elementanalyse. J. Biomech. 2007, 40, 2199–2206. [CrossRef] [PubMed]
17. McNamara, LM; Van Der Linden, JC; Weinans, H.; Prendergast, PJ Stress-konsentrerende effekt av resorpsjonshull i trabekulært bein. J. Biomech. 2006, 39, 734–741. [CrossRef]
18. Qiu, S.; Rao, DS; Fyhrie, DP; Palnitkar, S.; Parfitt, AM Den morfologiske assosiasjonen mellom mikrosprekker og osteocytthull i menneskelig kortikalt bein. Bone 2005, 37, 10–15. [CrossRef] [PubMed]
19. Buccino, F.; Colombo, C.; Duarte, DHL; Rinaudo, L.; Ulivieri, FM; Vergani, LM 2D og 3D numeriske modeller for å evaluere trabekulær beinskade. Med. Biol. Eng. Comput. 2021, 59, 2139–2152. [CrossRef]
20. Buccino, F. Isolering av trabekulær morfologi for å studere beinskader. IOP konf. Ser. Mater. Sci. Eng. 2021, 1038, 012039. [CrossRef]
21. Idkaïdek, A.; Jasiuk, I. Kortikal benbruddanalyse ved bruk av XFEM—Case study. Int. J. Nummer. Metoder Biomed. Eng. 2017, 33, e2809. [CrossRef]
22. Heidari-Rarani, M.; Sayedain, M. Finite element-modelleringsstrategier for 2D- og 3D-delamineringsutbredelse i kompositt-DCB-prøver ved bruk av VCCT-, CZM- og XFEM-tilnærminger. Theor. Appl. Frakt. Mech. 2019, 103, 102246. [CrossRef]
23. Yin, D.; Chen, B.; Lin, S. Finite element analyse på multi-toughening mekanisme av mikrostrukturen til osteon. J. Mech. Oppførsel. Biomed. Mater. 2021, 117, 104408. [CrossRef] [PubMed]
24. Buccino, F.; Martinoia, G.; Vergani, LM Torsion—Resistente strukturer: En naturrettet løsning. Materialer 2021, 14, 5368. [CrossRef]
25. Marco, M.; Giner, E.; Larraínzar-Garijo, R.; Caeiro, JR; Miguélez, MH Modellering av lårbensbrudd ved bruk av endelige elementprosedyrer. Eng. Frakt. Mech. 2018, 196, 157–167. [CrossRef]
26. Gasser, TC; Holzapfel, GA Et numerisk rammeverk for å modellere 3-D-fraktur i benvev med påføring på svikt i den proksimale femur. I Proceedings of the IUTAM Symposium on Discretization Methods for Evolving Discontinuities, Lyon, Frankrike, 4.–7. september 2006; Solid Mechanics og dens anvendelser. Springer: Berlin/Heidelberg, Tyskland, 2007; Bind 5, s. 199–211.
27. Mirzaali, MJ; Libonati, F.; Böhm, C.; Rinaudo, L.; Cesana, BM; Ulivieri, FM; Vergani, L. Tretthet-forårsaket skade i trabekulært bein fra kliniske, morfologiske og mekaniske perspektiver. Int. J. Fatigue 2020, 133, 105451. [CrossRef]
28. Hao, L.; Rui-Xin, L.; Biao, H.; Bin, Z.; Bao-Hui, H.; Ying-Jie, L.; Xi-Zheng, Z. Effekt av atletisk utmattelsesskade og tilhørende beinmålrettet ombygging i ulna hos rotter. Biomed. Eng. Online 2017, 16, 99. [CrossRef]
29. van Hove, RP; Nolte, PA; Vatsa, A.; Semein, CM; laks, PL; Smit, TH; Klein-Nulend, J. Osteocyttmorfologi i menneskelig tibia av forskjellige benpatologier med forskjellig beinmineraltetthet - Er det en rolle for mekanosensing? Bone 2009, 45, 321–329. [CrossRef]
30. Belytschko, T.; Svart, T. Elastisk sprekkvekst i endelige elementer med minimal gjeninngrep. Int. J. Nummer. Methods Eng. 1999, 45, 601–620. [CrossRef]
31. Melenk, JM; Babuška, I. Delingen av enhet endelige elementmetode: Grunnleggende teori og anvendelser. I datametoder i anvendt mekanikk og ingeniørfag; Elsevier: Amsterdam, Nederland, 1996; Bind 139, s. 289–314.
32. Barenblatt, GI Dannelsen av likevektssprekker under sprøbrudd. Generelle ideer og hypoteser. Aksialt-symmetriske sprekker. J. Appl. Matte. Mech. 1959, 23, 622–636. [CrossRef]
33. Barenblatt, GI Den matematiske teorien om likevektssprekker i sprø brudd. Fremskritt innen anvendt mekanikk; Elsevier: Amsterdam, Nederland, 1962; Bind 7, s. 55–129.
34. Hillerborg, A.; Modeer, M.; Petersson, PE Analyse av sprekkdannelse og sprekkvekst i betong ved bruk av bruddmekanikk og endelige elementer. Cem. Konkr. Res. 2008, 6, 225–237. [CrossRef]
35. Systèmes, D. Abaqus/Standard versjon 6.12 brukerhåndbok; Simulia Corp.: Providence, RI, USA, 2019.
36. AISI Type 316L rustfritt stål mekaniske egenskaper. Tilgjengelig online: https://www.matweb.com/search/DataSheet.aspx? MatGUID=a2d0107bf958442e9f8db6dc9933fe31 (åpnet 30. juni 2022).
37. Cai, W.; Jiang, J.; Li, GQ Analyse og simulering av brudd i konstruksjonsstål ved forhøyede temperaturer basert på utvidet endelig elementmetode. Brann Saf. J. 2021, 120, 103022. [CrossRef]
38. Lin, M.; Agbo, S.; Duan, D.-M.; Cheng, JJR; Adeeb, S. Simulering av sprekkforplantning i API 5L X52 trykkrør ved bruk av XFEM-basert kohesiv segmenttilnærming. J. Pipeline Syst. Eng. Prak. 2020, 11, 04020009. [CrossRef]
39. Rezanezhad, M.; Lajevardi, SA; Karimpouli, S. Effekter av pore-sprekker relativ plassering på sprekkforplantning i porøse medier ved bruk av XFEM-metoden. Theor. Appl. Frakt. Mech. 2019, 103, 102241. [CrossRef]
40. Shet, C.; Chandra, N. Analyse av energibalanse ved bruk av Cohesive Zone Models for å simulere bruddprosesser. J. Eng. Mater. Teknol. 2002, 124, 440–450. [CrossRef]
41. Alrayes, O.; Könke, C.; Ooi, ET; Hamdia, KM Modellering av syklisk sprekkforplantning i betong ved å bruke den skalerte grensefinite-elementmetoden kombinert med den kumulative skade-plastisitetskonstitutive loven. Materialer 2023, 16, 863. [CrossRef] [PubMed]
42. Tvergaard, V.; Hutchinson, JW Effekt av T-STRESS på modus I sprekkvekstmotstand i et duktilt fast stoff. Int. J. Faststoffstruktur. 1994, 31, 823–833. [CrossRef]
43. Tvergaard, V.; Hutchinson, JW Forholdet mellom sprekkvekstmotstand og bruddprosessparametere i elastisk-plastiske faste stoffer. J. Mech. Phys. Solids 1992, 40, 1377–1397. [CrossRef]
44. Scheider, I.; Brocks, W. Effekten av trekkraftseparasjonsloven på resultatene av kohesive sonesprekkeforplantningsanalyser. Key Eng. Mater. 2003, 251–252, 313–318. [CrossRef]
45. Gustafsson, A.; Khayyeri, H.; Wallin, M.; Isaksson, H. En grensesnittskademodell som fanger opp sprekkforplantning i mikroskala i kortikalt bein ved hjelp av XFEM. J. Mech. Oppførsel. Biomed. Mater. 2019, 90, 556–565. [CrossRef]
46. Ali, AA; Cristofolini, L.; Schileo, E.; Hu h.; Taddei, F.; Kim, RH; Rullkoetter, PJ; Laz, PJ Prøvespesifikk modellering av hoftebruddmønster og reparasjon. J. Biomech. 2014, 47, 536–543. [CrossRef]
47. Duarte, APC; Díaz Sáez, A.; Silvestre, N. Sammenlignende studie mellom XFEM og Hashin skadekriterium brukt på svikt i kompositter. Tynnvegget struktur. 2017, 115, 277–288. [CrossRef]
48. Wang, HW; Zhou, HW; Ji, HW; Zhang, XC Anvendelse av utvidet endelig elementmetode i skadefremdriftssimulering av fiberforsterkede kompositter. Mater. Des. 2014, 55, 191–196. [CrossRef]
49. Yang, K.; Zhang, Y.; Zhao, J. Elastoplastisk bruddanalyse av P91 stålsveisede skjøt under reparasjon sveising termisk sjokk basert på XFEM. Metals 2020, 10, 1285. [CrossRef]
50. Egenskaper for AISI 304 rustfritt stål, SS304-sammensetning, tetthet, flytestyrke, termisk ledningsevne, hardhet, elastisitetsmodul.
Ansvarsfraskrivelse/utgivers merknad:Uttalelsene, meningene og dataene i alle publikasjoner er utelukkende de fra den enkelte forfatter(e) og bidragsyter(e) og ikke fra MDPI og/eller redaktøren(e). MDPI og/eller redaktøren(e) fraskriver seg ansvar for enhver skade på personer eller eiendom som følge av ideer, metoder, instruksjoner eller produkter som refereres til i innholdet.
【For mer informasjon:george.deng@wecistanche.com / WhatsApp:8613632399501】
